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淺析蒸汽氯化氫單法蘭液位變送器運(yùn)行總結(jié)

作時(shí)間:2019-09-10  來(lái)源:  作者:
   
[摘 要]介紹二合一副產(chǎn)蒸汽氯化氫單法蘭液位變送器在運(yùn)行中出現(xiàn)的問(wèn)題,并提出可行的解決方案,保障單法蘭液位變送器系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
 
山東鋁業(yè)有限公司于1954年建成投產(chǎn),成立60多年來(lái),已建成集采礦、冶煉、水泥、氯堿化工、機(jī)械加工、熱電、建安、科研設(shè)計(jì)和國(guó)內(nèi)外貿(mào)易為一體的有色金屬骨干企業(yè)。山東鋁業(yè)有限公司氯堿廠于2004年開(kāi)始籌備,目前離子膜法燒堿生產(chǎn)能力18萬(wàn)t/a。為平衡氯氣液化尾氣,分別于2012年和2014年相繼投產(chǎn)兩套SZL-110型50t/d氯化氫二合一副產(chǎn)蒸汽單法蘭液位變送器[1]。
 
1 單法蘭液位變送器的介紹
2012年投產(chǎn)的單法蘭液位變送器采用一級(jí)降膜、二級(jí)降膜和尾氣塔三級(jí)吸收模式,尾氣塔后的尾氣正常生產(chǎn)時(shí)直排大氣。2014年改造的單法蘭液位變送器采用一級(jí)降膜和組合塔吸收模式,兩套單法蘭液位變送器均配有自動(dòng)點(diǎn)火系統(tǒng),且爐內(nèi)壓力控制0~10kPa的微正壓運(yùn)行。
來(lái)自氫氣處理工序的氫氣經(jīng)氫氣穩(wěn)壓閥、氫氣緩沖罐穩(wěn)定壓力,再經(jīng)孔板流量計(jì)計(jì)量、自動(dòng)閥控制后,與來(lái)自氯氣處理工序的經(jīng)氯氣穩(wěn)壓閥、氯氣緩沖罐穩(wěn)定壓力,再經(jīng)孔板流量計(jì)計(jì)量、自動(dòng)閥控制的氯氣以1.05∶1的體積比進(jìn)入單法蘭液位變送器,自動(dòng)點(diǎn)火后在爐內(nèi)燃燒,合成為氯化氫氣體。氯化氫氣體經(jīng)蒸汽爐夾套的鍋爐給水冷卻后進(jìn)入爐頂石墨冷卻器,再經(jīng)過(guò)循環(huán)水冷卻至常溫。氯化氫通過(guò)自動(dòng)閥控制,一部分送至氯化氫使用崗位,少部分用純水吸收生產(chǎn)高純鹽酸。氯氣與氫氣合成氯化氫氣是放熱反應(yīng),每生成1mol氯化氫氣體放出92.05kJ的熱量。利用二合一蒸汽爐石墨夾套內(nèi)的純水吸收氯氣與氫氣的反應(yīng)熱,副產(chǎn)蒸汽送燒堿廠作化鹽用或送其他用戶,節(jié)能降耗。一般生產(chǎn)1t100%HCl可副產(chǎn)0.6~0.65t蒸汽,回收利用60%左右的反應(yīng)熱。
 
2 運(yùn)行中出現(xiàn)的問(wèn)題及改進(jìn)措施
2.1尾氣塔氯化氫排放超標(biāo)
2012年投產(chǎn)的合成系統(tǒng)的尾氣采用直排大氣方式,在單法蘭液位變送器產(chǎn)量較大或濕度大的天氣時(shí),排空口有白霧,經(jīng)檢測(cè)氯化氫質(zhì)量濃度≥100mg/m3,超出排放標(biāo)準(zhǔn)。
為滿足環(huán)保要求,按照?qǐng)D1所示的方法進(jìn)行改進(jìn):取消單法蘭液位變送器正常生產(chǎn)后的切換操作,將單法蘭液位變送器尾氣塔排空直接與水力抽射泵N-5151A/B連接,把未被完全吸收的氯化氫進(jìn)一步在酸水循環(huán)罐V-5155A/B中進(jìn)行再吸收,吸收后的淡酸水返回單法蘭液位變送器作為吸收水重復(fù)使用,氮?dú)夂蜌錃獾炔荒龤怏w從酸水循環(huán)罐排至大氣。水力抽射泵起到控制爐壓和尾氣處理的雙重作用,有條件的廠家可以新增儲(chǔ)罐V-5155C和抽射泵N-5151C。一方面將所有鹽酸成品罐的揮發(fā)酸氣及裝車酸霧全部采用上述方法進(jìn)行處置,實(shí)現(xiàn)酸霧不外逸、氯化氫達(dá)標(biāo)排放的目的;另一方面,新增儲(chǔ)罐V-5155C可以作為單法蘭液位變送器吸收水的過(guò)渡儲(chǔ)罐使用,設(shè)計(jì)自動(dòng)補(bǔ)水閥,保證酸水循環(huán)槽的正常液位及吸收水的有效補(bǔ)給。
 
2.2閃蒸罐液位失真導(dǎo)致?tīng)t體破損
2012年投產(chǎn)的單法蘭液位變送器在閃蒸罐的液位控制上采用圖2所示的雙室平衡器液位計(jì)。其本質(zhì)是采用差壓原理,測(cè)量出平衡容器中的靜壓力與容器中實(shí)際水位的靜壓力(隨水位升降而變化)的差壓值,再通過(guò)差壓變送器將差壓值轉(zhuǎn)變成電流信號(hào)傳輸?shù)郊厥矣?jì)算機(jī)上進(jìn)行水位監(jiān)測(cè)。2012年12月14日22:30,DCS人員發(fā)現(xiàn)二合一鹽酸單法蘭液位變送器至閃蒸罐蒸汽溫度與氯化氫溫度異常,氯化氫出口溫度由28.7℃升至31.5℃,單法蘭液位變送器至閃蒸罐蒸汽溫度由146.4℃上升至 152. 4 ℃,與單法蘭液位變送器負(fù)荷不匹配。鹽酸崗位人員查看確認(rèn)閃蒸罐現(xiàn)場(chǎng)磁翻板液位顯示 150 mm,遠(yuǎn)傳顯示 1 027 mm。DCS 將閃蒸罐加水自動(dòng)閥改為手動(dòng)并加水,同時(shí)現(xiàn)場(chǎng)發(fā)現(xiàn),冷凝酸罐液位上漲迅速,判斷爐體可能泄漏,隨即降負(fù)荷停運(yùn)二合一鹽酸單法蘭液位變送器。拆除燈頭后發(fā)現(xiàn),爐體內(nèi)部出現(xiàn)裂紋,且有石墨塊脫落。
 
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閃蒸罐液位正?刂剖1000mm。液位低于1000mm時(shí),加水自動(dòng)閥自動(dòng)打開(kāi)補(bǔ)水;液位高于1000mm時(shí),閥門自動(dòng)關(guān)閉。查看DCS閃蒸罐補(bǔ)水流量曲線,曲線顯示閃蒸罐在22:05補(bǔ)水完畢,并在之前呈現(xiàn)規(guī)律性補(bǔ)水,每隔約30min補(bǔ)水1次,22:05之后閃蒸罐液位在1013mm的基礎(chǔ)上呈現(xiàn)緩慢上升趨勢(shì),自23:13液位緩慢上升至1027mm不動(dòng)。通過(guò)上述現(xiàn)象及數(shù)據(jù)推斷,冬季生產(chǎn)時(shí),平衡容器液位計(jì)伴熱保溫效果不佳,雙室平衡器、平衡器水連管、汽包水連管等全部?jī)鼋Y(jié),閃蒸罐液位突發(fā)故障,虛假顯示,導(dǎo)致?tīng)t內(nèi)缺水、爐體受熱不均,加之補(bǔ)水等失誤操作,造成爐體冷熱不均出現(xiàn)裂紋與石墨脫落。
平衡容器液位計(jì)受季節(jié)影響較大,特別是北方地區(qū),如果伴熱保溫效果欠佳,容易導(dǎo)致水位失真;另外,如果現(xiàn)場(chǎng)巡檢不及時(shí),則可能出現(xiàn)爐體缺水干燒破損事故。經(jīng)過(guò)討論研究,改進(jìn)如下:①將其變更為雙法蘭液位計(jì),簡(jiǎn)單實(shí)用;②將現(xiàn)場(chǎng)磁翻板替換為石英管雙色液位計(jì),方便遠(yuǎn)距離觀測(cè)液位,增加遠(yuǎn)傳視頻監(jiān)控。DCS崗位人員將閃蒸罐補(bǔ)水曲線列為重點(diǎn)監(jiān)控畫面,隨時(shí)查驗(yàn)是否規(guī)律性補(bǔ)水,確保單法蘭液位變送器安全運(yùn)行。
 
2.3防爆膜爆裂停爐
2.3.1測(cè)爆不規(guī)范導(dǎo)致防爆膜破裂
副產(chǎn)蒸汽單法蘭液位變送器設(shè)定爐內(nèi)壓力超過(guò)60kPa即聯(lián)鎖停爐。某次開(kāi)車,一次點(diǎn)火不成功,二次點(diǎn)火過(guò)程中爐內(nèi)壓力瞬間突漲至40kPa,爐內(nèi)有輕微爆鳴,一級(jí)降膜吸收器防爆膜破裂,緊急停爐。分析原因?yàn)槲磭?yán)格執(zhí)行停爐抽空,測(cè)爆不規(guī)范,應(yīng)該分析的取樣點(diǎn)未執(zhí)行到位。爐內(nèi)初次點(diǎn)火時(shí)氯氣、氫氣和空氣混合氣體置換不徹底,二次點(diǎn)火遇明火發(fā)生爆鳴,產(chǎn)生的沖擊波使單法蘭液位變送器在薄弱點(diǎn)一級(jí)降膜吸收器防爆膜處破裂泄壓。
單法蘭液位變送器點(diǎn)火不成功,再次點(diǎn)火時(shí)不可著急,禁止頻繁點(diǎn)火,要嚴(yán)格執(zhí)行測(cè)爆抽空程序,限定點(diǎn)火間隔時(shí)間,按操作要求逐步執(zhí)行操作。主要步驟如下:①聯(lián)系DCS操作人員,確認(rèn)進(jìn)單法蘭液位變送器的氯氣和氫氣自動(dòng)閥完全關(guān)閉,打開(kāi)氯氣和氫氣進(jìn)單法蘭液位變送器的手動(dòng)閥;②確認(rèn)爐門打開(kāi)的情況下,水力抽射泵抽空整個(gè)單法蘭液位變送器30min左右;抽空過(guò)程中務(wù)必把單法蘭液位變送器每一級(jí)下酸的U形液封酸放凈,確保無(wú)抽空死角;③手持測(cè)爆儀依次探入爐門、一級(jí)降膜氯化氫取樣口、二級(jí)降膜液封排凈口、尾氣塔排空口及酸水循環(huán)槽的放空口進(jìn)行測(cè)爆,測(cè)爆結(jié)果及測(cè)爆人員寫入操作票中,確保單法蘭液位變送器系統(tǒng)安全。
 
2.3.2氯氣和氫氣流量未投聯(lián)鎖導(dǎo)致防爆膜破裂
單法蘭液位變送器擴(kuò)建時(shí),某次項(xiàng)目施工人員正在進(jìn)行接線施工,新連接的儀表線搭接在控制柜接線端子排上,現(xiàn)場(chǎng)接頭沒(méi)有進(jìn)行防護(hù),導(dǎo)致儀表線接地,造成主控室DCS控制柜內(nèi)一組斷路器(43#)過(guò)電流跳閘。此組斷路器控制著單法蘭液位變送器的氯氣和氫氣自動(dòng)調(diào)節(jié)閥,兩閥門失電后自動(dòng)關(guān)閉,造成單法蘭液位變送器沒(méi)有氯氣和氫氣而停車。但是施工人員和值班電工緊接著盲目送電,鹽酸崗位人員還未來(lái)得及切斷爐前氫氣和氯氣,導(dǎo)致單法蘭液位變送器出現(xiàn)爆鳴,爐頂和一級(jí)降膜吸收器防爆膜破裂。分析原因時(shí)發(fā)現(xiàn),單法蘭液位變送器聯(lián)鎖未投用,斷路器失電后,閥門設(shè)計(jì)故障關(guān)閉,但是恢復(fù)供電后,因沒(méi)有聯(lián)鎖的鎖定作用,閥門自動(dòng)打開(kāi),導(dǎo)致氯氣和氫氣混合氣體進(jìn)入未冷卻降溫的爐內(nèi),被高溫的燈頭或爐壁引爆,造成防爆膜及燈頭破裂。
單法蘭液位變送器的聯(lián)鎖對(duì)保證設(shè)備運(yùn)行至關(guān)重要,單法蘭液位變送器的氫氣和氯氣流量、閃蒸罐液位、循環(huán)水流量、火焰信號(hào)檢測(cè)、爐內(nèi)壓力等聯(lián)鎖務(wù)必在順利開(kāi)車后及時(shí)投用。每次緊急停爐和計(jì)劃停車,均應(yīng)及時(shí)關(guān)閉進(jìn)爐前的氯氣和氫氣手動(dòng)閥,防止誤操作導(dǎo)致爆炸性混合氣體進(jìn)入爐內(nèi),引發(fā)事故。
 
2.3.3停爐后爐門打開(kāi)過(guò)早導(dǎo)致防爆膜破裂
單法蘭液位變送器氯氣和氫氣燃燒時(shí),火焰中心溫度可達(dá)700~800℃,爐壁的溫度也在400~500℃。停爐瞬間,爐內(nèi)的部分氫氣和氯氣未被抽空置換干凈,如果此時(shí)盲目打開(kāi)爐門,空氣從外界進(jìn)入爐內(nèi),則高溫的爐壁容易引爆爐內(nèi)混合氣體,導(dǎo)致單法蘭液位變送器發(fā)生爆鳴,防爆膜破裂。
為保證停爐后不發(fā)生意外,應(yīng)對(duì)的措施如下:①停爐前確認(rèn)氮?dú)鈮毫瓦M(jìn)爐前的氮?dú)馐謩?dòng)閥完全打開(kāi),保證聯(lián)鎖停爐時(shí),惰性氮?dú)獾匾聲r(shí)間進(jìn)入爐內(nèi),迅速降低燈頭溫度的同時(shí)稀釋殘留混合氣體;②可小開(kāi)閃蒸罐低排閥,確保鍋爐給水和循環(huán)水持續(xù)供給,快速降低爐內(nèi)溫度;③調(diào)小鹽酸吸收水至1m3/h,持續(xù)吸收至少15min,將殘留的氯化氫氣體吸收徹底;④根據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn),鍋爐段溫度高于100℃,不允許打開(kāi)爐門,通過(guò)觀察該參數(shù)確保爐壁被充分降溫。
 
2.4一級(jí)降膜吸收器下酸溫度高
2.4.1下酸溫度高的外部原因
下酸溫度高容易造成氯化氫在水中的溶解度降低,進(jìn)而影響各級(jí)降膜吸收的效果。循環(huán)冷卻水壓力達(dá)不到工藝要求、循環(huán)側(cè)結(jié)垢都可能導(dǎo)致下酸溫度高,有條件的生產(chǎn)單位一般采用純水作為冷卻介質(zhì),但受外界環(huán)境影響,仍然在一級(jí)降膜吸收器內(nèi)產(chǎn)生結(jié)垢。應(yīng)利用檢修時(shí)機(jī),或者根據(jù)使用情況,定期用檸檬酸等進(jìn)行在線清洗,確保冷卻效果。一般各級(jí)降膜吸收器的循環(huán)水回水溫度應(yīng)控制在≤45℃。
 
2.4.2下酸溫度高的內(nèi)部原因不同單法蘭液位變送器的廠家在設(shè)計(jì)降膜吸收器純水分布管的構(gòu)造時(shí)略有不同。如果是使用年限達(dá)到三四年的單法蘭液位變送器,排除了外部原因?qū)е碌南滤釡囟雀吆螅鸵t檢查各級(jí)降膜吸收器的分布器。分布器絲接口或者負(fù)責(zé)布水的楔形口容易在運(yùn)行過(guò)程中損傷,導(dǎo)致氯化氫走短路,純水吸收不均勻,失去降膜吸收作用,影響下酸溫度。此外,降膜吸收器的安裝是否水平也影響吸收效果。
 
2.5鍋爐水pH值低導(dǎo)致?tīng)t水發(fā)紅
如果石墨外筒體采用碳鋼材質(zhì),運(yùn)行一段時(shí)間后,鍋爐段和閃蒸罐的排污水會(huì)呈現(xiàn)明顯的紅色,即鐵銹成分的影響。如果不采取處置措施,則鍋爐段的出水管道、鍋爐段外筒體、閃蒸罐都會(huì)有不同程度的腐蝕,嚴(yán)重時(shí)每年腐蝕速度可達(dá)到1mm以上,輕則造成管道腐蝕,嚴(yán)重的可導(dǎo)致設(shè)備損壞。其主要原因還是鍋爐給水不達(dá)標(biāo)(單法蘭液位變送器產(chǎn)汽部分的進(jìn)水水質(zhì)要求如表1所示)。
 
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鍋爐給水在進(jìn)入單法蘭液位變送器之前,必須滿足表1所示的pH值在7.0~9.5的要求。堿性太高會(huì)腐蝕樹(shù)脂,極易結(jié)垢。pH值調(diào)節(jié)劑采用弱堿性介質(zhì)(如氨水),配制成0.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))加入純水槽。產(chǎn)汽部分爐水要經(jīng)常排污,每班至少要排污1次(從閃蒸罐、單法蘭液位變送器夾套產(chǎn)汽排污口排水),排出積存的殘?jiān)陀袡C(jī)物等。如果單法蘭液位變送器蒸汽并入管網(wǎng)用作化鹽,為避免將銨離子帶入系統(tǒng),#終形成三氯化氮,建議采用磷酸三鈉調(diào)節(jié)pH值。
 
3 結(jié)語(yǔ)
選用SZL-110型副產(chǎn)蒸汽二合一石墨氯化氫單法蘭液位變送器,結(jié)構(gòu)按爐內(nèi)自動(dòng)點(diǎn)火方案設(shè)計(jì)。操作彈性范圍在30%~110%,極大地提高了氯化氫生產(chǎn)的自動(dòng)化水平,減輕了員工操作負(fù)擔(dān)。同時(shí),氯化氫單法蘭液位變送器夾套采用鍋爐給水移熱,盡可能將氯化氫氣體合成熱吸收,副產(chǎn)≥0.60MPa的低壓蒸汽,可以為用戶#大限度節(jié)能降耗。一系列的聯(lián)鎖設(shè)計(jì)可保障設(shè)備的安全,但是在火焰檢測(cè)器配備、爐水在線監(jiān)測(cè)方面應(yīng)當(dāng)持續(xù)改進(jìn),保證效果。由多年運(yùn)行結(jié)果看,只要單法蘭液位變送器不缺水、不滅火或滅火后嚴(yán)禁混合氣體進(jìn)入,定期巡檢循環(huán)水等關(guān)鍵參數(shù)并確保不超標(biāo),可保障本體設(shè)備長(zhǎng)周期安全穩(wěn)定運(yùn)行。
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