摘要：液位測量及控制是自動(dòng)化技術(shù)的重要組成部分，準(zhǔn)確可靠的液位測量對裝置的平穩(wěn)運(yùn)行及安全生產(chǎn)起著十分重要的作用。通過引用四個(gè)具體案例即抽余液分餾塔開車過程中發(fā)生爆炸、溶劑回收塔操作不穩(wěn)定、鍋爐汽包液位控制不穩(wěn)定、分液罐玻璃板液位計(jì)讀數(shù)不準(zhǔn)確，詳細(xì)說明了假液位對裝置操作和安全生產(chǎn)帶來的危害，分析了這些假液位產(chǎn)生的原因，并提出了相應(yīng)的處理措施：在進(jìn)料或操作條件改變時(shí)，應(yīng)及時(shí)通過分析化驗(yàn)取得被測液體密度變化情況，并修正差壓液位計(jì)差壓信號(hào)；采用在塔釜和塔頂間設(shè)差壓計(jì)、在塔釜分段設(shè)玻璃板液位計(jì)等方法可對虛假液位或起泡進(jìn)行有效辨別；儀表管口位置應(yīng)避免受流入、流出介質(zhì)的沖擊，無法避開時(shí)應(yīng)設(shè)防沖擋板；采用三沖量控制方案可有效地解決鍋爐汽包假液位引發(fā)的控制問題；所測量設(shè)備的玻璃板液位計(jì)或差壓液位計(jì)上下儀表管口間的距離應(yīng)大于所需的測量范圍。這些措施可為同類裝置液位儀表的設(shè)計(jì)或操作提供參考或幫助。

 

前言

       儀表及自動(dòng)化技術(shù)在煉油化工裝置中起著越來越重要的作用，液位測量及控制是自動(dòng)化技術(shù)的重要組成部分。準(zhǔn)確可靠的液位測量對裝置的平穩(wěn)運(yùn)行及安全生產(chǎn)起著十分重要的作用。本文通過引用四個(gè)具體案例即抽余液分餾塔開車引發(fā)的爆炸、溶劑回收塔操作不穩(wěn)定、鍋爐汽包液位控制不穩(wěn)定、分液罐玻璃板液位計(jì)讀數(shù)不準(zhǔn)確詳細(xì)說明了生產(chǎn)過程中假液位對裝置操作帶來的危害，分析了這些假液位產(chǎn)生的原因，并提出了相應(yīng)的處理措施。

 

2抽余液分餾塔開車引發(fā)的爆炸

       2005年3月23日13時(shí)20分左右，英國石油公司(BP)在美國得克薩斯州(Texas)煉油廠的異構(gòu)化裝置發(fā)生爆炸事故。爆炸沖擊波摧毀了附近50個(gè)大型化學(xué)品儲(chǔ)罐，震碎了約1.21km外的居民窗戶玻璃，并造成15名工人死亡，180余人受傷及15億美元以上的經(jīng)濟(jì)損失，這是近20年來，美國發(fā)生的#嚴(yán)重的工業(yè)事故[1~4]。

 

2.1原因分析

       異構(gòu)化裝置的抽余液分餾塔工藝流程如圖1所示，該塔在檢修完畢后重新開工進(jìn)料。開車過程中，操作人員用泵將抽余油升壓后送至一臺(tái)內(nèi)徑為3.8m、高度為51.8m的抽余油分餾塔，用于將抽余油分離成輕石腦油和重石腦油組分。由于塔釜出料線上的差壓流量計(jì)未進(jìn)行零點(diǎn)校準(zhǔn)，在不斷關(guān)小直至完全關(guān)閉塔釜出料控制閥后，相關(guān)儀表仍顯示塔釜有較大的出料量，因而操作人員誤認(rèn)為該控制閥內(nèi)漏嚴(yán)重而將其關(guān)閉，此時(shí)該塔仍在連續(xù)進(jìn)料，但儀表顯示液位不上漲，實(shí)際情況是塔內(nèi)液位不斷上漲，當(dāng)液體上升至重沸爐氣液兩相返塔口位置時(shí)，重沸爐返塔氣體將大量液體攜帶到上層塔板上引發(fā)嚴(yán)重的霧沫夾帶和液泛，當(dāng)液體繼續(xù)上升至塔頂后則從氣相餾出線上流出。

       該塔安全閥未設(shè)在塔頂封頭上，而是設(shè)在了距塔頂以下約45.1m的氣相餾出線低點(diǎn)處(見圖2)，大量液體從氣相餾出線垂直向下流動(dòng)，在安全閥入口處產(chǎn)生了額外的靜壓差，造成該處壓力由144.8kPa迅速上升至441.3kPa，超過安全閥定壓而導(dǎo)致3個(gè)并聯(lián)的安全閥全部起跳，將氣液混合物泄放至一臺(tái)預(yù)先設(shè)置的放空分液罐中。放空分液罐的作用是對泄放介質(zhì)進(jìn)行氣液分離，分出的氣體直接被排至大氣，分出的液體自罐底通過倒U型密封管排至壓力約為20kPa的污油總管中，但這些處于飽和狀態(tài)的液體沿密封管向上流動(dòng)時(shí)，因靜壓頭損失而產(chǎn)生部分蒸氣，蒸氣積聚于倒U型密封管頂部形成氣阻，使液體不能通過該密封管自流至污油總管中，而只能積聚于放空分液罐內(nèi)，由于該罐容積有限，液體很快將其充滿并沿設(shè)在其上方的高度為34.4m的煙囪向外溢出，溢出的液體像噴泉一樣向下灑落并蒸發(fā)為氣體，形成可燃?xì)怏w蒸氣云。該蒸氣云被附近一輛沒有熄火的小型敞蓬載貨卡車發(fā)動(dòng)機(jī)引擎的火花點(diǎn)燃而引發(fā)了這次大爆炸。

       該爆炸是一系列操作和設(shè)計(jì)失誤造成的，如沒有按規(guī)定的操作程序開車、裝滿可燃物品的拖車與放空煙囪相距過近、安全閥安裝位置過低、安全閥放空介質(zhì)未密閉排放至火炬系統(tǒng)等[1~6]，但操作人員被塔釜液位計(jì)顯示的虛假液位所蒙蔽是造成該爆炸事故的#主要的原因之一。抽余油分餾塔塔釜選用差壓式液位計(jì)測量液位。差壓液位計(jì)的工作原理是容器內(nèi)液位改變時(shí)，由液位產(chǎn)生的靜壓差也相應(yīng)變化[7]。兩者之間的關(guān)系為：

       △p=p2-p1=ρ·g·H(1)

       式中：△p為液位計(jì)下取壓口與上取壓口間的差壓值，Pa；p1為液面以上的上取壓口處壓力，Pa；p2為液面以下的下取壓口處壓力，Pa；ρ為被測液體密度，kg/m3；g為重力加速度，在計(jì)算時(shí)通常取9.81m/s2；H為被測液位高度，m。

 

       在被測液體密度不變的情況下，△p與液位高度H成正比，由測出的靜差壓△p可計(jì)算出被測液位高度H。然而被測液體的密度并不是一成不變的，而是隨著進(jìn)料組成、溫度等條件的變化而變化，在一些情況下密度變化較小，由其產(chǎn)生的誤差不足以影響裝置的正常操作;而在另一些情況下，密度變化較大，由其產(chǎn)生的測量誤差非常顯著而不能將其忽視。例如，某石油液化氣原料的密度對溫度變化敏感，0℃時(shí)密度為575kg/m3，而30℃時(shí)密度變?yōu)?35kg/m3，相對變化大于7%[8]；又如當(dāng)全塔霧沫夾帶產(chǎn)生液泛時(shí)，由于液相中存在氣泡，氣相密度遠(yuǎn)小于液相密度，導(dǎo)致被測液體密度大幅下降。當(dāng)差壓式液位計(jì)以不含氣體的液相密度為基準(zhǔn)密度，而實(shí)際的氣液混相密度為原液相密度的65%時(shí)，液位計(jì)顯示液位僅為實(shí)際液位的65%。

 

       在開工期間，由于抽余液分餾塔進(jìn)料密度較設(shè)計(jì)值低，操作人員開啟了進(jìn)料預(yù)熱器，使塔釜操作溫度進(jìn)一步提高，溫度升高時(shí)，介質(zhì)密度會(huì)進(jìn)一步下降。由于以上兩種因素的作用，塔釜液體的實(shí)際密度僅為設(shè)計(jì)值的78%左右，從而造成塔釜顯示液位遠(yuǎn)低于實(shí)際液位。根據(jù)式(1)，當(dāng)實(shí)際液位位于塔釜液位計(jì)的上管嘴之上時(shí)，無論塔釜液位多高，在上管嘴和下管嘴之間測量的差壓△p始終保持恒定且為設(shè)計(jì)值的78%左右，而液位計(jì)顯示液位H仍按原設(shè)計(jì)密度運(yùn)算得出，故顯示的液位一直保持在滿量程的約78%處不變，這種虛假液位是導(dǎo)致上述事故發(fā)生的主要原因之一。

 

 

2.2改進(jìn)措施在開工階段或正常操作階段，應(yīng)及時(shí)通過分析

       化驗(yàn)取得因進(jìn)料或操作條件改變引起的被測液體密度變化情況，然后通過相應(yīng)的方法修正液位測量的差壓信號(hào)，從而獲得準(zhǔn)確的測量液位。

 

       在實(shí)際生產(chǎn)過程中，也可采用以下兩種方法對虛假液位或起泡進(jìn)行有效辨別。

 

2.2.1在塔釜和塔頂間設(shè)置差壓計(jì)

       正常操作時(shí)每層塔板壓降一般不大于0.7kPa，若塔板數(shù)為N，則塔釜和塔頂間的壓差一般不大于0.7NkPa。在塔釜和塔頂間設(shè)差壓計(jì)，如差壓計(jì)顯示差壓突然增加到遠(yuǎn)大于0.7NkPa且顯示液位長時(shí)間不發(fā)生變化時(shí)，則初步懷疑儀表顯示液位為虛假液位且塔內(nèi)實(shí)際液位已非常高，此時(shí)應(yīng)加大塔釜出料量并同時(shí)減少進(jìn)料量。如經(jīng)過一段時(shí)間后塔釜顯示液位仍無變化，則基本認(rèn)定顯示液位為假液位，需繼續(xù)加大塔釜出料量、減少進(jìn)料量并降低重沸器熱負(fù)荷和回流量，直至液位儀表顯示下降為止。在某烷基化裝置脫丙烷塔開工過程中，該塔儀表失靈導(dǎo)致操作無法正常進(jìn)行，開工技術(shù)專家于是將一塊壓力表安裝在玻璃板液位計(jì)上連接管的放空口上，測出塔底部壓力，又從塔頂早已安裝好的壓力表中讀出塔頂部壓力，然后由式(1)計(jì)算出塔內(nèi)實(shí)際液位已高出玻璃板液位計(jì)頂部12.2m，于是立刻采取加大塔釜出料量、減少進(jìn)料量的措施，直至液位降至正常液位并#終開車成功[6]。

 

 

2.2.2在塔釜分段設(shè)置玻璃板液位計(jì)

 

       如圖3所示，在塔釜分段設(shè)置玻璃板液位計(jì)可用于判定泡沫是否存在。由于玻璃板液位計(jì)內(nèi)的靜止液體高度較塔內(nèi)的泡沫液體高度低，如觀察到不同高度且保溫良好的多個(gè)液位計(jì)均有液位但都不是滿液位的，就證明了該塔已處于嚴(yán)重的泡沫狀態(tài)，須進(jìn)行相應(yīng)處理[9]。

3溶劑回收塔操作不穩(wěn)定

       為提高處理量，某石化廠對其溶劑回收塔進(jìn)行了改造，改造的主要內(nèi)容是將單溢流塔板改造為雙溢流塔板。改造完成并開工后，發(fā)現(xiàn)塔頂回流罐液位極不穩(wěn)定且塔頂壓力難以控制，即使將進(jìn)料量降至額定量的一半，操作狀況也難以改善。當(dāng)塔底液位上升時(shí)，增大塔底重沸器加熱蒸汽量或降低塔頂回流量時(shí)又會(huì)造成回流罐液位急劇升高，于是又開始降低塔底重沸器加熱蒸汽用量或增大塔頂回流量，這又造成了新一輪的塔底液位上升，使塔難以在穩(wěn)定狀態(tài)下操作[10]。

 

3.1原因分析

       相關(guān)技術(shù)人員詳細(xì)對比了改造前、后工藝和儀表管嘴結(jié)構(gòu)及布置情況后，發(fā)現(xiàn)塔釜液位計(jì)的安裝位置是造成上述不正常操作的主要原因。如圖4所示，該塔設(shè)置了用于將塔釜分為重沸器進(jìn)料側(cè)和產(chǎn)品出料側(cè)的隔板。改造前，#底層塔盤降液管及液體密封盤在塔的左側(cè)，降液管內(nèi)液體流入重沸器進(jìn)料側(cè)，重沸器氣液兩相在塔的中間位置返塔，且進(jìn)料管伸入塔內(nèi)并與降液板和隔板平行，這種設(shè)置使重沸器進(jìn)料管內(nèi)液體垂直向下流入塔釜，氣體也以平行于降液板和隔板向上流動(dòng)，因而對塔釜液位計(jì)造成的影響較小，塔釜液位計(jì)可基本反映塔釜的實(shí)際液位。改造后，塔板由單溢流變?yōu)殡p溢流，#底層塔盤降液管及液體密封盤、重沸器氣液兩相返塔口均在塔的中間位置，重沸器氣液兩相返塔口不再伸入塔內(nèi)而與塔壁平齊，并在該返塔口處設(shè)置防沖擋板，但這種設(shè)置使重沸器上升氣體與#底層塔盤下降液體逆流接觸，造成氣體中攜帶大量液體，這種氣液兩相物料直接對著塔釜液位計(jì)的上部管嘴，導(dǎo)致大量液體通過上部管嘴進(jìn)入塔釜液位計(jì)中[見圖5(a)]，造成塔釜液位計(jì)所測液位為虛假液位且呈鋸齒狀波動(dòng)，進(jìn)而引起重沸蒸汽量、塔頂回流量及回流罐液位的波動(dòng)，使裝置難以平穩(wěn)操作[10]。

3.2改正措施

 

       塔釜隔板上面的蓋板主要用來防止來自#底層塔盤的液體流入塔釜隔板右側(cè)即產(chǎn)品側(cè)。在蓋板下方設(shè)置新的儀表管嘴是一種有效的改造方案，然而，該方案需在塔體上新增開口，需要的手續(xù)繁多且施工強(qiáng)度大，特別是開口部位需要焊后熱處理(PWHT)時(shí)更是如此。在塔釜液位計(jì)的上部管嘴處設(shè)置半圓管防沖擋板是一種簡單、有效的處理方法。如圖5(b)所示，該半圓管可固定在隔板上面的蓋板上，用以阻止重沸器氣液兩相返塔介質(zhì)通過上部管嘴進(jìn)入液位計(jì)中，使液位計(jì)顯示塔釜真實(shí)液位。

 

       在半圓管上部需設(shè)置排氣孔。排氣孔可設(shè)在半圓管的側(cè)壁也可設(shè)在頂部擋板處，以盡量降低液體通過該孔流入液位計(jì)中為選擇依據(jù)。當(dāng)在側(cè)壁開孔時(shí)，其結(jié)構(gòu)示意圖如圖6所示[11]。

       按上述方法改造后，在額定進(jìn)料條件下塔的操作平穩(wěn)，產(chǎn)品質(zhì)量合格，取得了滿意的效果。

 

4鍋爐汽包液位控制不穩(wěn)定

 

       鍋爐汽包的主要作用是進(jìn)行汽水分離和蒸汽凈化，蓄存鍋爐給水并構(gòu)成水循環(huán)回路。其工作溫度和壓力可分別高達(dá)540℃和25MPa，一旦發(fā)生爆炸事故將造成嚴(yán)重后果，故應(yīng)高度重視鍋爐汽包的安全運(yùn)行和操作。汽包液位是一個(gè)極為重要的操作參數(shù)，必須將其控制在一定的范圍內(nèi)并保持穩(wěn)定，否則，當(dāng)液位過高時(shí)，蒸汽攜帶水滴會(huì)損壞過熱器管束、汽輪機(jī)葉片和其他設(shè)備；當(dāng)液位過低時(shí)，會(huì)造成鍋爐水循環(huán)的破壞，容易使水全部汽化燒壞鍋爐甚至發(fā)生爆炸。汽包液位波動(dòng)還會(huì)影響汽包連續(xù)排污系統(tǒng)，#終使蒸汽品質(zhì)惡化。因此，正確測量并控制汽包液位對確保安全、穩(wěn)定生產(chǎn)具有重要意義[12~20]。

 

4.1原因分析

       某鍋爐汽包采用由鍋爐給水量控制汽包液位的單沖量液位調(diào)節(jié)系統(tǒng)，由于在生產(chǎn)過程中常常存在蒸汽負(fù)荷波動(dòng)等干擾，這些干擾不但會(huì)打破汽包內(nèi)的平衡狀態(tài)，還會(huì)常常造成虛假液位，給控制帶來困難。如當(dāng)蒸汽負(fù)荷(蒸汽出料量)增加時(shí)，汽包液位本應(yīng)下降，但由于汽包壓力下降，引起水的沸騰加劇，液面以下汽泡量急劇增加，這些汽泡的體積比水的體積大許多倍，結(jié)果造成汽包內(nèi)水發(fā)生“腫脹(swell)”現(xiàn)象造成液位升高，但這種升高的液位不代表汽包內(nèi)儲(chǔ)液量的真實(shí)情況，所以稱其為虛假液位，此時(shí)調(diào)節(jié)器會(huì)錯(cuò)誤地認(rèn)為液位測量值升高，從而關(guān)小鍋爐給水調(diào)節(jié)閥，減小鍋爐給水量，當(dāng)氣泡自液面以下升至水、汽界面后很快就會(huì)破裂，導(dǎo)致汽包液位快速下降，即使調(diào)節(jié)器將大量冷的鍋爐水加入到汽包內(nèi)，由于滯后作用，此時(shí)汽包液位不但不上升，反而因水溫下降、水面以下氣泡快速破滅又進(jìn)一步下降，直至降到液位危險(xiǎn)區(qū)，造成事故。可見，僅在汽包上設(shè)置單沖量液位調(diào)節(jié)系統(tǒng)，不能克服以上假液位的影響。

 

4.2改正措施

       采用圖7所示的三沖量前饋-串級(jí)反饋控制方案可有效地解決上述“假液位”引發(fā)的控制問題[12]。

       在三沖量控制系統(tǒng)中，主要沖量是汽包液位，輔助沖量是蒸汽負(fù)荷和鍋爐給水量。汽包液位是反映鍋爐汽包工作狀態(tài)并保證鍋爐安全操作的主要工藝指標(biāo)；蒸汽流量作為前饋信號(hào)引入，可降低蒸汽流量擾動(dòng)對汽包液位的影響，并有效地克服由于假液位現(xiàn)象引起的控制系統(tǒng)誤動(dòng)作；鍋爐給水量引入的目的是克服給水自身的擾動(dòng)對汽包液位的影響。在圖7中，主調(diào)節(jié)器LIC1作用方式為反作用，副調(diào)節(jié)器FIC3作用方式為正作用，給水調(diào)節(jié)閥FV3選用氣動(dòng)調(diào)節(jié)閥，氣動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)選擇氣關(guān)式。其具體控制過程是：液位控制器LIC1與流量控制器FIC3構(gòu)成串級(jí)調(diào)節(jié)系統(tǒng)。當(dāng)汽包液位由于擾動(dòng)升高時(shí)，LIC1的輸入為液位測量值與給定值的差值，即LIC1的輸入增加，因LIC1的反作用，它的輸出下降并進(jìn)入加法運(yùn)算器FY1。FY1輸出由主調(diào)節(jié)器LIC1的輸出與經(jīng)FY2進(jìn)行溫度、壓力補(bǔ)償計(jì)算出的流量變送器FT2的輸出來確定，在蒸汽流量比較穩(wěn)定的情況下，F(xiàn)T2或FY2的輸出基本不變，則加法器FY1的輸出減小，由于FY1輸出值作為給水流量的給定值，而副調(diào)節(jié)器FIC3的輸入為給水流量的測量值與給定值之差，在給水流量測量值比較穩(wěn)定的情況下，副調(diào)節(jié)器的輸入增加，由于作用方式為正作用，其輸出相應(yīng)增加，調(diào)節(jié)閥FV3為氣關(guān)式，閥開度相應(yīng)減小，鍋爐給水量減少，汽包液位下降，直至回到設(shè)定值上達(dá)到新的平衡。當(dāng)蒸汽負(fù)荷突然增加，出現(xiàn)了虛假的上升液位時(shí)，液位測量值增加，LIC1的輸入增加，輸出值減小，而相應(yīng)的流量變送器FT2輸出值增加，由于蒸汽負(fù)荷作為前饋量，可保證FY1的輸出增加，使副調(diào)節(jié)器FIC3輸入減小，因FIC3作用方式為正作用，F(xiàn)IC3輸出下降，因此調(diào)節(jié)閥FV3開度增加，給水流量增加，從而使水、蒸汽保持平衡，使汽包操作不受虛假液位的影響[12~14]。

 

       在該控制系統(tǒng)中，蒸汽流量作為前饋補(bǔ)償信號(hào)，其測量的準(zhǔn)確性關(guān)系到控制方案的控制品質(zhì)，因此應(yīng)選用合適的數(shù)學(xué)模型，實(shí)施溫度、壓力補(bǔ)償以保證測量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確。另外，由于溫度對鍋爐給水的密度影響較大，如水的溫度從0℃升至300℃時(shí)，其密度從1000kg/m3降至712kg/m3，由此可產(chǎn)生15%以上的測量誤差，因此，如鍋爐補(bǔ)水的溫度變化較大時(shí)，其流量也應(yīng)進(jìn)行溫度補(bǔ)償[12~18]。

 

5分液罐玻璃板液位計(jì)讀數(shù)不準(zhǔn)確

       某油田伴生氣凝液回收裝置將油田伴生氣進(jìn)行淺冷后送入一臺(tái)立式分液罐進(jìn)行氣液分離。裝置投產(chǎn)后發(fā)現(xiàn)分液罐上的玻璃板液位計(jì)液位顯示不準(zhǔn)確，不利于裝置平穩(wěn)運(yùn)行和安全生產(chǎn)，迫切需要

進(jìn)行解決。

 

5.1原因分析

       該分液罐上下儀表管口的設(shè)置如圖8所示。

       由圖8可見，分液罐上下儀表管口之間的距離小于玻璃板液位計(jì)的測量量程。當(dāng)分液罐液位下降至下儀表管口之下時(shí)，玻璃板內(nèi)的液體無法克服下部連接管線的高度差流入至分液罐中，只能被完全隔離在玻璃板液位計(jì)中，此時(shí)玻璃板液位計(jì)中的液位不再與分液罐的實(shí)際液位有任何關(guān)系，即使分液罐的實(shí)際液位接近于0，其所顯示虛假液位也保持不變，且讀數(shù)較實(shí)際值高[20]，如圖9(a)所示。

       當(dāng)分液罐液位不斷上升，直至升至上儀表管口之上時(shí)，玻璃板內(nèi)的氣體被分液罐內(nèi)的液體完全隔離在玻璃板液位計(jì)中。分液罐的液位繼續(xù)上升時(shí)，也只能將玻璃板液位計(jì)內(nèi)的氣體進(jìn)行壓縮而不能使其消失，這種結(jié)果造成玻璃板液位計(jì)顯示液位小

于實(shí)際液位，如圖9(b)所示。

 

5.2改正措施

 

       如圖9(c)所示，改正措施是將分液罐上下儀表管口重新開口，使其之間的距離大于所需的測量范圍，且上部連通管必須與上部密度較小的氣體連通，下部連通管必須與下部密度較大的液體連通，在兩種介質(zhì)之間沒有其他介質(zhì)。連接管盡量短而直，盡量避免使用過多的彎頭等管件[20，21]。

 

       按圖9(c)所示方式進(jìn)行改造后，液位計(jì)液位顯示正常。

 

6結(jié)語

       正確的液位儀表設(shè)計(jì)需要多專業(yè)共同努力，如管道安裝專業(yè)應(yīng)注意儀表管口方位是否合理和操作是否方便，設(shè)備專業(yè)應(yīng)注意儀表管口與焊縫間距是否滿足要求，特別是工藝專業(yè)應(yīng)提出準(zhǔn)確的工藝操作條件及影響液位穩(wěn)定的潛在擾動(dòng)因素、液位變化對后續(xù)工藝過程的影響等，儀表專業(yè)根據(jù)工藝條件選擇#適宜的儀表及控制方法，使其充分發(fā)揮作用。在操作過程中，操作人員也應(yīng)同時(shí)具有儀表和工藝方面的相關(guān)知識(shí)，具有通過各種現(xiàn)象判斷出假液位并進(jìn)行快速、有效處理的能力。

 

       本文通過對4個(gè)具體案例進(jìn)行描述和分析，詳細(xì)地說明了假液位產(chǎn)生的原因及其對裝置操作帶來的危害，并提出了相應(yīng)的處理措施，如在設(shè)計(jì)時(shí)要求玻璃板液位計(jì)或差壓式液位計(jì)上部連通管必須與上部密度較小的介質(zhì)連通，下部連通管必須與下部密度較大的介質(zhì)連通；在操作時(shí)應(yīng)及時(shí)通過分析化驗(yàn)得到被測液體密度變化情況，然后通過相應(yīng)的方法修正差壓液位計(jì)差壓信號(hào)等。這些措施可為同類裝置液位儀表的設(shè)計(jì)或操作提供參考或有益的幫助。